Жаростойкие и жаропрочные стали и сплавы.


Жаростойкие и жаропрочные стали и сплавы.

ЖАРОСТОЙКИЕ И ЖАРОПРОЧНЫЕ СТАЛИ И СПЛАВЫ

СТРУКТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ КОМНАТНЫХ И ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ (Н.С. Самойлов)

Жаропрочными

называют стали и сплавы, сохраняющие при повышенных температурах в течение определенного времени высокую механическую прочность и обладающие при этом достаточной жаростойкостью.

Жаростойкими (окалиностойкими)

называют стали и сплавы, обладающие стойкостью против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах выше 550 0 С, работающие в ненагруженном или слабонагруженном состоянии.

Жаропрочность характеризуется, в основном, пределами ползучести и длительной прочности. Ориентировочно о жаропрочности судят также по механическим свойствам, определяемым кратковременным испытанием на растяжение при рабочей температуре.

Дополнительные характеристики жаропрочности: длительная пластичность, релаксационная стойкость, предел выносливости, термостойкость и др.

Жаропрочность стали (сплава) определяется химическим составом и структурой; к числу элементов, повышающим жаропрочность, относятся молибден, вольфрам, ванадий, ниобий, титан, кобальт, алюминий и отчасти хром и никель. Последний, наряду с марганцем, имеет значение, главным образом, как аустенитообразующий элемент (поскольку аустенитная структура создает наибольшую жаропрочность стали). На жаропрочные свойства хром влияет меньше, чем многие другие элементы. Однако его присутствие в стали или сплаве наряду с алюминием и кремнием повышает их жаростойкость (окалиностойкость). Поэтому хром — обязательный компонент жаропрочных сталей и сплавов.

Классификация

К жаропрочным сталям относят сплавы на основе железа, если содержание последнего превышает 50 %.

В зависимости от суммарного содержания легирующих элементов жаропрочные стали могут быть низко-, средне- и высоколегированными.

В низколегированной стали суммарное содержание легирующих элементов не превышает 4-5 %. Среднелегированной называется сталь с суммарным содержанием легирующих элементов от 5 до 9 %, причем содержание каждого из них не должно превышать 5 %. Высоколегированной называют сталь, в которой содержание любого легирующего элемента превосходит 5 %, либо суммарное содержание всех легирующих элементов — более 10 %.

По микроструктуре (получаемой после охлаждения на воздухе с высокой температуры) жаропрочные стали подразделяют на семь классов: перлитный, мартенситный, мартенситно-ферритный, ферритный, аустенитно-мартенситный, аустенитно-ферритный, аустенитный.

Низколегированные стали относятся к перлитному классу, среднелегированные — к перлитному, мартенситному или мартенситно-ферритному, высоколегированные — к любому из перечисленных классов, кроме перлитного.

К сплавам на железоникелевой основе относятся сплавы, основная структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов в железоникелевой основе. Суммарное содержание железа и никеля не менее 65 %.

К сплавам на никелевой основе относятся сплавы, содержащие не менее 50 % Ni, основная структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов в никеле (содержание железа не более 6-8 %).

Стали перлитного класса

Среди низколегированных сталей высокой жаропрочностью отличаются молибденосодержащие стали, например, хромомолибденовые, хромомолибденованадиевые, хромомолибденовольфрамованадиевые, имеющие достаточно высокие сопротивление ползучести и длительную прочность при температурах до 565-580 °С. Такие стали условно называют теплоустойчивыми.

Химический состав теплоустойчивых сталей перлитного класса приведен в ГОСТ 20072-74, ГОСТ 4543-71, ТУ 14-1-1391-75. Они содержат 0,5-3,3 % Cr; 0,25-1,2 % Мо; 0,15-0,8 % V. Некоторые марки содержат 0,3-0,8 % W либо Nb.

Эти стали применяют для изготовления различных деталей в котлостроении, работающих длительное время (10 000-100 000 ч) при температурах 500-580 °С, в частности, для паропроводных и пароперегревательных труб, а также для проката и поковок, используемых в турбинах и паровых котлах высокого давления.

Механические свойства сортового металла из перлитных сталей, предусмотренные ГОСТ или существующими ТУ, а также рекомендуемые режимы термической обработки приведены в табл. 1. Механические свойства при повышенных температурах, определяемые кратковременным испытанием на растяжение, как правило, не регламентируются. Решающее значение имеют нормы длительной прочности и ползучести при рабочих температурах в зависимости от длительности службы за время 10 000-100 000 ч (табл.2). Сведения о примерном назначении сталей перлитного класса и их рабочие температуры приведены в табл. 3.

Стали мартенситного класса

Стали мартенситного класса содержат 4,5-12 % Cr, а также в значительно меньшем количестве Ni, W, Mo, V.

Стали марок 15Х5, 15Х5М, 15Х5ВФ и 15Х8ВФ широко применяют для изготовления элементов аппаратуры нефтеперерабатывающих заводов — деталей насосов, задвижек, крепежных деталей, крекинговых труб, работающих при температурах 550-600 °С. Стали этой же группы с более высоким содержанием Cr (6-10 %) и с повышенным содержанием Si (2-3 %), в основном, применяют для изготовления клапанов двигателей внутреннего сгорания.

Сталь 11Х11Н2ВМФ(ЭИ962) применяют для дисков компрессоров и для других деталей, работающих при температурах до 600 °С с ограниченным сроком службы.

Механические характеристики мартенситных сталей приведены в табл. 1 характеристики жаропрочности — в табл. 12.2.

Стали мартенситно-ферритного класса

Стали мартенситно-ферритного класса содержат в структуре кроме мартенсита 10-25 % феррита. Основная легирующая добавка и в этих сталях — Cr (11-13 %), наряду с которым присутствуют менее значительные присадки Ni, W, Mo, Nb, V (модифицированные хромистые стали). Их термическая обработка заключается либо в закалке с отпуском, либо в нормализации с отпуском. Механические свойства при надлежащей температуре отпуска практически равноценны. Уровень жаропрочных свойств после оптимальной термической обработки для большинства сталей мартенситно-ферритного класса также примерно одинаков. Однако наиболее высокие (при обработке на одинаковую твердость) характеристики жаропрочности при 500-600 °С у стали 18Х12ВМБФР(ЭИ993).

Эти стали изготовляют в виде сортового проката и применяют в турбостроении для лопаток и дисков турбин, а также для крепежных деталей. Ориентировочная рабочая температура для стали 15Х12ВНМФ(ЭИ802) — 550-580 °С и 570-600 °С — для стали 18Х12ВМБФР(ЭИ993).

Стали аустенитного класса

Стали аустенитногокласса — в основном хромоникелевые стали с содержанием Cr и Ni в пределах от 7 до 25 % каждого, наряду с которыми присутствуют W, Mo, Ti, Nb и др.

Это самая многочисленная группа жаропрочных (и жаростойких) сталей (см. ГОСТ 5632-72).

Таблица 1

Режимы термообработки и характеристики механических свойств сортового проката из жаропрочных сталей при нормальной температуре

Сталь

Класс Режим термообработки Характеристики механических свойств
Температура закалки или нормализации,°С Охлаждающая среда Температура отпуска (или отжига), °С Охлаждающая среда σв, МПа σ0,2, МПа δ5, % ψ, % КСU,Дж/см2
12МХ(12ХМ) Перлитный 920 ± 10 воздух 680-690 воздух 420 260 21 45 60
15ХМ 900-920 воздух 630-650 450 280 20 45 70
12Х1МФ(12ХМФ,ЭИ575) 960-980 воздух 740-760 воздух 480 260 21 55 100
20ХМ 860-880 масло 500-600 воздух 800 600 12 50 90
25Х1МФ(ЭИ10) 880-900 масло 640-660 воздух 900 750 14 50 60
25Х2М1Ф(ЭИ723) 1030-1060 воздух 680-720 воздух 900 750 10 40 30
18Х3МВ(ЭИ578) 960 ± 10 масло 660-680 воздух 650 450 18 120
20Х3МВФ(ЭИ579) 1030-1080 масло 660-700 воздух 900 750 12 40 80
15Х5М Мартенситный 950-980 воздух 860 ± 20 воздух 450 220 20 50 120
15Х5 воздух 850-870 воздух 400 170 24 50 100
15Х5ВФ* воздух 850-870 с печью 400 220 22 50 120
40Х9С2(4Х9С2,ЭСХ8)* воздух 850-870 с печью 750 500 15 35
40Х10С2М(ЭИ107) 1050 воздух или масло 750±30 масло 950 750 10 35 > 20
15Х11МФ 1095 масло 710 воздух 755 568-755 14 50 59
18Х11МНФБ(ЭП291) 1080-1130 воздух, масло 660-770 воздух 740 590-735 15 50 59
20Х12ВНМФ(ЭП428) 1010-1060 масло 660-770 воздух 740 590-755 14 45 54
30Х13Н7С2(ЭИ72) 1050+800 вода, масло 660-680 воздух 1200 800 18 25 > 20
11Х11Н2В2МФ 1000-1020 воздух или масло 660-680 воздух 900 750 12 50 80
16Х11Н2В2МФ(ЭИ962А) 1000-1020 то же 550-590 воздух 1000 850 10 45 70
20Х13(ЭЖ2) 1000-1030 то же 680-720 масло, воздух 660 450 16 55 80
13Х11Н2В2МФ-Ш(ЭИ961-Ш) 1000-1020 воздух, масло 660-710 воздух 880 735 15 55 88
12Х1 Мартенситно-ферритный 1020-1050 воздух или масло 700-750 масло 600 420 20 60 90
15Х11МФ 1030-1100 воздух 700-740 масло 700 500 15 55 120
15Х12ВНМФ(ЭИ802) 1000-1020 воздух, масло 540-590 воздух 1080 930 13 55 88
15Х11ВНМФ 1010-1060 масло 660-770 воздух 740 590-735 14 45 54
18Х12ВМБФР(ЭИ993) 1050 масло 650-700 воздух 750 500 14 50 60
18Х12ВМБФР-Ш(ЭИ993-Ш) 1030-1050 масло 680-720 воздух 800 680 12 45 59
15Х12В2МФ 1050 масло 680 воздух 800 600 15 50 70
20Х20Н14С2(ДИ911) Аустенитно-ферритный 1000-1150 воздух, вода 590 295 35 55
20Х23Н13(ЭИ319) 1100-1150 воздух, масло, вода 490 295 35 50

* Сталь применяется в отожженном состоянии

Таблица 2

Режимы термической обработки, пределы ползучести и длительной прочности легированных сталей перлитного и мартенситного классов, применяемых для длительной службы

Сталь Класс Режим термообработки Температура испытания,°С Предел длительной прочности , МПа за время, ч Предел ползучести, МПа, соответствующий 1% деформации за время, ч
Температура закалки или нормализации,°С Охлаждающая среда Температура отпуска, °С Охлаждающая среда 10 000 100 000 10 000 100 000
12МХ(12ХМ) Перлитный 920 воздух 680-690 воздух 480 250 200 220 150
510 160 120 700
540 110 70 38
12Х1МФ(12ХМФ,ЭИ575) 960-980 воздух 740-760 воздух 520 200 160 180 130
560 140 108 118 84
580 120 90-100 90 62
25Х1МФ(ЭИ10) 880-900 масло 640-660 вода 500 260-290 80
550 100-150 90 30
25Х2М1Ф(ЭИ723) 1050 воздух 680-700 воздух 550 180-220 140-480 70
18Х3МВ(ЭИ578) 900 ± 10 масло 660-680 воздух 450 230 160
500 120
550 75
20Х3МВФ(ЭИ579) 1030-1080 масло 660-700 воздух 500 340 300 180 150
550 200 160 130 100
580 140 100 50
15Х5М Мартенситный и мартенситно-ферритный, аустенитно-ферритный 950-980 воздух 860 ± 20 воздух 480 180 150 105 70
540 100 75 65 40
15Х5ВФ* 860 ± 10 500 120 92 85 60
550 90 70 50 38
600 65 52 38 28
20Х12ВНМФ(ЭП428) 1010-1060 масло 660-770 воздух 450 274
500 382 343
600 103 88 54
12Х13 1030-1050 масло 730-750 воздух 470 260 220
500 220 190 57
530 190 160
13Х11Н2В2МФ-Ш(ЭИ961-Ш) 1000-1020 воздух, масло 660-710 воздух 500 392 s100 = 568
550 s100 = 441
600 s100 = 294
15Х12ВНМФ(ЭИ802) 1000 масло 680 воздух 550 250 220 100
565 240 200 80-90
580 190 160 70-80
600 140-160 120 50-60
15Х11МФ 1050 воздух 740 550 200 130-150 90-100
600 100 40-50
18Х12ВМБФР(ЭИ993) 1050 масло 650-700 воздух 560 250-300 220-260 150
590 210-240 170-200 100
620 140 110 50
15Х12В2МФ 1050 масло 680 воздух 575 170 150 75
600 150 130 45
630 110 85
20Х20Н14С2(ДИ911) 1000-1150 воздух, вода 875 9,8
1000 1,4
20Х23Н13(ЭИ319) 1100-1150 воздух, масло, вода 550 151 57
  • Сталь применяется в отожженном состоянии

Таблица 3

Примерное назначение низколегированных жаропрочных сталей перлитного класса

Сталь Назначение Рабочая температура, ˚ С Срок службы Температура начала интенсивного окалинообразования, ˚ С
12МХ(12ХМ) Трубы паронагревателей, паропроводов и коллекторов энергетических установок; арматура паровых котлов и паропроводов 500-510 Весьма длительный 570
15ХМ 520-530 570
12Х1МФ(12ХМФ,ЭИ575) 570-585 600
15Х1М1Ф 570-585 600
18Х3МВ(ЭИ578) Трубы для гидрогенизационных установок и нефтехимической аппаратуры 450-500 Длительный 600
20Х3МВФ(ЭИ579) 500-550 600
20Х3МВФ(ЭИ579) Поковки (роторы, диски), болты 530-560 600
25Х1МФ(ЭИ10) Крепежные детали (болты, шпильки), плоские пружины 500-510 Длительный 600
25Х2М1Ф(ЭИ723) 520-550 600

Таблица 4

Режимы термической обработки и характеристики механических свойств сортового проката из жаропрочных аустенитных сталей (при нормальной температуре)

Сталь Режим термообработки Характеристики механических свойств
Температура закалки, °С. Охлаждающая среда Т

, °С, длительность отпуска или старения

Временное сопротивление σв, МПа Предел текучести σ0,2, МПа Относительное удлинение δ5, % Относительное сужение ψ, % Ударная вязкость КСU, Дж/см2
10Х11Н20Т3Р(ЭИ696) 1150-1180 воздух, масло 750 (16 ч) 850 500 10 15 30
10Х11Н23Т3МР-ВД (ЭП33ВД) 1170-1200 воздух 750 (16-25 ч) 900 600 8 10 30
37Х12Н8Г8МФБ-Ш (ЭИ-481Ш, 4Х12Н8Г8МФБ) 1140-1160 вода 670 (12-14 ч) 770-800 (10-12 ч) 850 600 15 20
45Х14Н14В2М(ЭИ69) ** 820 720 320 20 35 50
09Х14Н18В2Б 1110-1140 воздух * 500 200 35
09Х14Н19В2БР(ЭИ695) 1100-1150 воздух * 500 220 38 50 140
09Х14Н19В2БР1(ЭИ695) 1130-1160 воздух 750 520 220 30 44 120
37Х12Н8Г8МФБ-Ш (ЭИ-481Ш, 4Х12Н8Г8МФБ) 1140 ± 10 вода 770-800 850 600 15 20 25
30Х13Г18Ф 1150 ± 10 вода 700 (10 ч) 700 360 30 40 80
08Х16Н13М2Б(ЭИ680) 1100-1150 вода, воздух 750 560 220 40 50 120
10Х17Н13М2Т(ЭИ448) 1050-1100 вода * 520 220 40 55
08Х17Н15М3Т(ЭИ580) 1050-1100 воздух * 500 200 35 45
08Х15Н24В4ТР(ЭП164) 1130-1150 воздух 730-750 750 450 20 35 80
08Х15Н24В4ТР(ЭП164) ** воздух 700 (16 ч) 700 400 15 30
12Х18Н9 1050-1100 воздух, вода 700 (20 ч) 500 200 45 55
08Х18Н10Т(ЭИ914) 1050-1100 то же 700 (20 ч) 520 200 40 55
12Х18Н9Т 1050-1100 то же 700 (20 ч) 550 200 40 55
12Х18Н12Т 1050-1100 то же 800 (10 ч) 550 200 40 55
08Х18Н12Б(ЭИ402) 1050-1100 то же * 500 180 40 55
36Х18Н25С2 1100-1150 воздух, масло, вода * 650 350 25 40
36Х18Н25С2 1200 вода 800 (8 ч) 855 550 17 18 50
30Х19Н9МВБТ 1150-1180 воздух, вода 750-800 680 350 35 40 60
31Х19Н9МВБТ(ЭИ572) 1050 вода 750 (15 ч) 680 350 25 25 70
55Х20Н4АГ9М 1160-1190 вода 760-780 1000 650 8 10
20Х20Н14С2(ДИ911) 1000-1100 воздух, вода * 600 300 35 30
20Х23Н13(ЭИ319) 1050-1150 то же * 500 300 35 50
20Х23Н18(ЭИ-417) 1100-1150 то же * 500 200 35 50
20Х23Н18(ЭИ-417) 1030-1130 вода * 540 265 35
20Х25Н20С2(ЭИ283) 1100-1150 воздух, вода * 600 300 35 50

* Применяются без отпуска. **Без закалки

В марках этих сталей приняты следующие обозначения для легирующих элементов: А — N, Б — Nb, В — W, Г — Mn, К — Co, М — Mo, Н — Ni, P — B, C — Si, T — Ti, Ф — V, X — Cr, Ю — Al. Цифра после буквы указывает на округленное (среднемарочное) содержание этого элемента в процентах (при содержании менее 1 % цифру не пишут). Исключение — углерод, содержание которого первые две цифры марки выражают в десятых процента. Например, марка 45Х14Н14В2М(ЭИ69) следующего состава: 0,45 % С, 14 % Cr, 14 % Ni, 2 % W, и ≤ 1 % Мо. Характеристики механических свойств сортового проката из жаропрочных аустенитных сталей, а также оптимальные режимы термической обработки приведены в табл. 4.

В соответствии с особенностями легированного аустенита характеристики жаропрочных свойств аустенитных сталей более высокие (табл. 5), чем у жаропрочных сталей перлитного или мартенситного классов.

Сталь 08Х18Н10Т(ЭИ914) применяют как жаропрочную и жаростойкую. При температуре до 600 °С у стали стабильные механические свойства, она устойчива против межкристаллитной коррозии и хорошо сваривается. Сталь этой марки изготовляют в виде сортового проката, поковок, листа, труб для энергетического и химического оборудования. Аналогичные свойства у стали 12Х18Н12Т, которую применяют в тех же областях техники.

У хромоникельвольфрамовых аустенитных сталей (45Х14Н14В2М(ЭИ69)) повышенные жаропрочность и сопротивление усталости при высоких температурах. Сталь 45Х14Н14В2М(ЭИ69) находит применение для выпускных клапанов двигателей внутреннего сгорания. Для длительных сроков службы при температурах 600-650 °С рекомендуется сталь того же типа с пониженным содержанием С (до 0,15 %).

Аустенитные стали применяют, как правило, для изготовления деталей, работающих при температурах 650-700 °С весьма длительное время. Механические свойства этих сталей при температуре 20 °С похожи, но пределы длительной прочности и ползучести отличаются весьма существенно (табл. 4, 5). Наиболее жаропрочные из них стали 09Х14Н19В2БР(ЭИ695)

и 09Х14Н19В2БР1(ЭИ695)

, которые применяют для изготовления пароперегревательных и паропроводных труб установок сверхвысокого давления.

Хромомарганцевые стали марок 30Х13Г18Ф и 37Х12Н8Г8МФБ-Ш (ЭИ-481Ш, 4Х12Н8Г8МФБ) — заменители жаропрочных сталей с более высоким содержанием никеля. Эти стали имееют достаточно высокую длительную прочность при температурах 500-650 °С.

Таблица 5

Пределы ползучести и длительной прочности жаропрочных аустенитных сталей, применяемых для длительной службы*

Сталь Температура, °С Предел длительной прочности , МПа за время, ч Предел ползучести , МПа, соответствующий 1 % деформации за время, ч
10 000 100 000 10 000 100 000
09Х14Н18В2Б 600 180 140 120 110
650 140 110 105 85
700 90 65 60 50
09Х14Н19В2БР(ЭИ695) 650 168 130 140 110
700 125 95 85 65
750 70 55
09Х14Н19В2БР1(ЭИ695) 600 260 230 250 170
650 215 190 200 140
700 170 140 120 85-90
12Х18Н10Т 600 150 110 75
650 80-100 30-40
30Х19Н9МВБТ 600 240 220 110
650 170 150 80
12Х18Н12Т 600 170 135
650 105 75
08Х16Н13М2Б(ЭИ680) 600 200 150 140-170 90-120
650 130 60**-90 100-120 50-70
700 60-70 30-50 60 20
10Х17Н13М2Т(ЭИ448) 550 280 240 110
600 180 130 110 60
650 110 70 90 50
700 40/80** 30 55** 28**
20Х20Н14С2(ДИ911) 650 65
700 30
800 10
20Х23Н13(ЭИ319) 550 240 200 150 60
600 190 150 70-80** 50**
650 110 70 50-60** 30**
700 60 36 30 14
20Х23Н18(ЭИ-417) 600 150** 100 90 60**
650 110 60**-80 50-60 40**-54
700 50**-60 35 35 28**-35
800 21 12-21 7**-12
20Х25Н20С2(ЭИ283) Почти как у стали 20Х23Н18(ЭИ-417)

* Режимы термической обработки см. табл. 4.

** Данные из зарубежных источников для сталей близкого химического состава.

Сплавы на железо-никелевой основе

Сплавы на железо-никелевой основе могут быть разделены на две группы: 1) с содержанием 14-16 % Cr и 32-38 % Ni и 2) с содержанием 20-25 % Cr и 25-45 % Ni (либо Ni + Mn). Сплавы первой группы дополнительно легированы вольфрамом и титаном и обладают высокой (приблизительно равной) жаропрочностью (табл. 6). Сплавы второй группы благодаря повышенному содержанию Cr жаростойкие, по жаропрочным свойствам они уступают сплавам первой группы, например, сплав ХН38ВТ(ЭИ703).

Сплавы ХН35ВТ(ЭИ612), ХН35ВМТ, ХН35ВТЮ(ЭИ787) поставляют преимущественно в виде горячекатаных и кованных прутков и полос, а также поковок. Из сплавов ХН35В5Т, ХН38ВТ(ЭИ703) и 12Х25Н16Г7АР(ЭИ835), в основном, изготовляют горячекатаный и холоднокатаный лист и ленту, а из сплава ХН45Ю(ЭП747) — также и трубы. В основном, сплавы на железо-никелевой основе применяют для изготовления деталей паровых и газовых турбин.

Сплавы на никелевой основе

Сплавы на никелевой основе подразделяют на две группы (см. ГОСТ 5632-72): 1) сплавы, применяемые преимущественно как жаропрочные, и 2) жаростойкие сплавы, обладающие необходимым минимумом жаропрочности (табл. 7).

Таблица 6

Пределы длительной прочности и ползучести сплавов на железо-никелевой основе *1

Сталь Температура, °С Предел длительной прочности, МПа за время ,ч Предел ползучести*3, , МПа
100 500 1000 10 000*2 100 000*2
ХН30ВМТ(ЭП437,ВЖ102) 650 370 290 230 180 210 (1/104);14 (1/105)
700 280 220 180 140
800 150-170 100-110 68
ХН35ВТ(ЭИ612) 600 320 270 230
650 220-230 190-200 150-160 170 (1/104);130(1/105)
700 140 95 65 110 (1/104);80 (1/105)
ХН35ВТЮ(ЭИ787) 600 650-680 550-580 520-550 420-450
700 380-400 320-340 280-320 240-260
750 300-340 240-300 200-270 170-230 250 (0,2/100)
800 210-240 150-180 120-160 130 (0,2/100)
ХН35В5Т 650 280 200 160 180 (1/104);130 (1/105)
700 200 150 120 120 (1/104);90 (1/105)
750 200 150 110 80 80 (1/104);60 (1/105)
ХН38ВТ(ЭИ703) 800 80-90 52 63 (5/100)*4
900 30-40 21 (5/100)*4
1000 9 (5/100)*4
ХН45Ю(ЭП747) 1000 20
1100 9 5
1200 5 2,5

*1 После оптимальной термической обработки.

*2 Экстраполированные значения.

*3 В скобках в числителе — деформация в %, в знаменателе — время в ч.

*4 Определено на конических образцах.

Таблица 7

Пределы длительной прочности и ползучести сплавов на никелевой основе*1

Сталь Температура, °С Предел длительной прочности, , МПа за время, ч Пределы ползучести*3 , , МПа
100 200 300 1000 10 000*2
ХН65ВМТЮ(ЭИ893) 700 > 600 400 300 300 (1/10 000)
750 500 330 230 200(1/10 000)
800 300 200 140 120 (1/10 000)
ХН70ВМЮТ(ЭИ765) 600 780 750 740 650 530
700 450-500 420-470 400-450 310-350 220-240 200 (1/10 000)
800 220-250 210-230 190-220 140-160 80 (1/10 000)
ХН70ВМТЮ(ЭИ617) 700 480-520 420 360 300 (0,2/100)
800 280-300 210 180 170 (0,2/100)
850 180-200 100 170 (0,2/100)
ХН80ТБЮ(ЭИ407) 650 400 300-260 350 (1/10 000)
700 270 170-180 220 (1/10 000)
ХН70МВТЮБ(ЭИ598) 700 480 420 180 (0,2/100)
800 250 230
ХН67МВТЮ(ЭП202) 700 480-520 380-420 360-390 280-320 360 (1/1 000)
800 280-300 230-250 180-200 120-150
850 180-200 140-160 110-130 70-80
900 120-140 90-100 70-80 40-45 60 (1/1 000)
ХН75МБТЮ(ЭИ602) 700 160-170 150
800 80 70 43 (5/100)*4
900 29 22 14 (5/100)*4
ХН78Т(ЭИ435) 700 105 32-35
800 45 18(5/100)*4
900 15 7 (5/100)*4
ХН77ТЮР(ЭИ437Б) 600 680 660 450 720 (0,2/100)
700 420 400 350 180 260 (0,2/100)
800 200 150 150 (0,2/100)
ХН60Ю(ЭИ559А) 800 60-80 40-50
900 35  20 24 (0,2/100)
1000 6 10 (0,2/100)
ХН60ВТ(ЭИ868) 800 110 95 87 83 (5/100)*4
900 52 43 40 34 (5/100)*4
ХН70Ю(ЭИ652) 800 90-100 80
900 35-40 25 (5/100)*4
ХН75ВМЮ(ЭИ827) 850 270 (не менее 50 ч); 250 (не менее 65 ч)

*1 После оптимальной термической обработки.

*2 Экстраполированные значения.

*3 В скобках в числителе — деформация в %, в знаменателе — время в ч.

*4 Определено на конических образцах.

Наиболее часто применяемые сплавы первой группы относятся к системе Ni-Cr-Ti-Al. Присутствие в этих сплавах Ti и Аl в количествах, превышающих их предельную растворимость в твердом растворе при температурах 650-950 °С, позволяет достигнуть после закалки и отпуска существенного эффекта дисперсионного твердения, благодаря выделению дисперсных частиц интерметаллической фазы типа Ni3(Тi, NiAl). Такая микроструктура делает сплав устойчивым против температурного воздействия при 700-800 °С и выше.

Введение в дисперсионно-твердеющие сплавы этой группы W и Мо (в сумме до  10 %), а также Nb дополнительно упрочняет твердый раствор, замедляет развитие диффузионных процессов и увеличивает количество дисперсной упрочняющей фазы. Количество дисперсной фазы увеличивают также путем увеличения суммарного содержания Ti и Al. Все это приводит к существенному возрастанию жаропрочности сплавов, что делает возможным их применение при температурах до 800-850 °С и высоких напряжениях.

К особенностям состава никелевых жаропрочных сплавов относится присутствие в них небольших добавок поверхностно-активных элементов (В, Се, иногда Ва и Мg), способствующих рафинированию металла и упрочнению границ зерен, а также небольшое содержание в них примесей (S, P, Pb, др.).

Термическая обработка этих сплавов заключается в одинарном или двойном нагреве до высоких температур (1080-1200 °С) с охлаждением чаще всего на воздухе и последующем отпуске при температурах 700-850 °С. Для наибольшей стабилизации исходной структуры применительно к деталям с длительным сроком службы рекомендуется проводить многоступенчатый отпуск при постепенно понижающейся температуре.

Жаропрочные никелевые сплавы изготовляют в виде сортового проката (прутки круглого сечения) и частично в виде поковок различной конфигурации.

Основное назначение этой группы высоколегированных сплавов — изготовление рабочих лопаток и дисков газовых турбин. Диски работают при более высоких напряжениях, чем лопатки (но при несколько пониженной температуре), поэтому материал диска должен иметь высокое сопротивление ползучести (особенно на ободе) и повышенную прочность (в ступичной части).

Прочность сплавов на никелевой основе сохраняется высокой вплоть до температур 800-900 °С. Так, при 800 °С временное сопротивление σв наиболее легированных сплавов составляет 700-800 МПа, 100-часовая длительная прочность — 250-300 МПа. В то же время характеристики пластичности δ и ψ удовлетворительны при всех температурах испытания и несколько снижаются в температурном интервале дисперсионного твердения (700-800 °С). Остаточная деформация этих сплавов при испытаниях на длительную прочность при 700-800 °С порядка 3-10 %.

В табл. 7 приведены характеристики жаропрочности никелевых сплавов.

Для длительных сроков службы наилучшее сочетание длительной прочности и пластичности у сплава ХН65ВМТЮ(ЭИ893), получившего широкое применение как материал для лопаточного аппарата стационарных газовых турбин ГТ-6, ГТН-9, ГТК-10, ГТК-16, ГТТ-12, ГТА-18, ГТУ-25, ГТУ-100. Этот сплав — основной лопаточный материал в стационарном газотурбостроении. Кроме того, благодаря исключительно высокой релаксационной стойкости этот сплав применяют для изготовления крепежных деталей турбин.

Из жаропрочных никелевых сплавов можно получать детали методом отливки (например, точным литьем по выплавляемым моделям).

Ко второй группе относятся сплавы марок ХН67МВТЮ(ЭП202), ХН60Ю(ЭИ559А), ХН70Ю(ЭИ652), ХН78Т(ЭИ435), ХН60ВТ(ЭИ868), ХН75МБТЮ(ЭИ602), применяемые преимущественно как жаростойкие. Эти сплавы, за исключением двух последних, отличаются высоким содержанием Cr (20-30 %) и практически гомогенной структурой твердого раствора после принятых режимов термической обработки (нагрев до 1000-1200 °С с охлаждением в воде или на воздухе). Эти сплавы выпускают в виде холоднокатаного или горячекатаного листа преимущественно для деталей газопроводных систем, работающих при умеренных напряжениях в условиях весьма высоких температур (до 1100-1200 °С). У этих деталей кроме достаточной технологичности (прокатываемость, штампуемость, свариваемость) и высокого сопротивления газовой коррозии (окалиностойкость) должно быть хорошее сопротивление термической усталости (термостойкость). Всем этим требованиям отвечают сплавы на никелевой основе.

У жаростойких листовых никелевых сплавов повышена пластичность в холодном и горячем состоянии, но жаропрочность ниже, чем у сплавов первой группы. Так, длительная прочность за 1000 ч составляет 40-60 МПа при 800 °С и 20-25 МПа при 900 °С (табл. 7).

ПРЕДЕЛЫ ПОЛЗУЧЕСТИ И ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ

При напряжениях ниже предела текучести в металлах наблюдается явление ползучести. Ползучесть – это непрерывная деформация под действием постоянного напряжения. При малых нагрузках и низких температурах она носит обратимый характер.

Ползучесть становится проблемой при повышенных температурах (примерно начиная с 0.4-0.6Тпл) и нагрузках выше некоторой величины (но меньше предела текучести). Деформация ползучести сопровождается изменениями структуры и, соответственно механических свойств. В отличие от пластической деформации, упрочняющей металл, деформация ползучести ведет к его разупрочнению. Кроме постоянно растущей деформации и увеличения скорости ползучести в металле начинается зарождение трещин и со временем происходит его разрушение.

С явлением ползучести связано понятие жаропрочности. Это способность работать под нагрузкой с допустимыми деформациями и без разрушения в условиях повышенных температур.

Количественной характеристикой жаропрочности является предел ползучести (ГОСТ 3248-60) и предел длительной прочности (ГОСТ 10145-81).

Предел длительной прочности это условное наибольшее напряжение, под действием которого материал при заданной температуре разрушается через заданный промежуток времени. Эта характеристика определяет способность материала противостоять разрушению при длительном воздействии температуры и нагрузки.

Предел ползучести и длительная прочность понижаются с увеличением температуры и длительности выдержки. Они должны рассматриваться как предельные значения рабочего напряжения при высоких температурах.

УСТАЛОСТНАЯ ПРОЧНОСТь

Трещины в металлах зарождаются и развиваются не только при статических нагрузках, но и под действием циклических напряжений. Усталостная трещина зарождается в поверхностных слоях (это её отличительный признак) и с каждым циклом медленно развивается вглубь. Разрушение происходит, когда из-за уменьшения сечения действующие напряжения превысят разрушающие.

Накопление повреждений означает, что чем больше циклов нагружения, тем меньше должна быть величина нагрузки, чтобы металл «работал», не разрушаясь. Процесс постепенного накопления повреждений в металле называется усталостью.

Вторая по важности характеристика выносливости — усталостная долговечность. Она определяет число циклов, которое металл может выдержать при заданном напряжении. Поскольку усталостные трещины зарождаются на поверхности, то особое значение для повышения долговечности при циклических нагрузках имеет состояние поверхности. Полировка, поверхностное упрочнение, отсутствие коррозии увеличивают величину предела выносливости.

6. Металлические сплавы, их виды и строение; твердые растворы, химические соединения механические смеси. Понятие о диаграммах состояния. Построение диаграммы состояния. Правило фаз (закон Гиббса)

Металлическим сплавомназывается материал, полученный сплавлением двух или более металлов или металлов с неметаллами, обладающий металлическими свойствами. Вещества, которые образуют сплав, называются компонентами.

Фазойназывают однородную часть сплава, характеризующуюся определенными составом и строением и отделенную от других частей сплава поверхностью раздела. Виды сплавов по структуре. По характеру взаимодействия компонентов все сплавы подразделяются на 3 основных типа: механические смеси, химические соединения и твердые растворы. Механическая смесь двух компонентов А и В образуется, если они не способны к взаимодействию или взаимному растворению. Каждый компонент при этом кристаллизуется в свою кристаллическую решетку. Структура механических смесей неоднородная, состоящая из отдельных зерен компонента А и компонента В. Свойства механических смесей зависят от количественного соотношения компонентов: чем больше в сплаве данного компонента, тем ближе к его свойствам свойства смеси. Химическое соединениеобразуется когда компоненты сплава А и В вступают в химическое взаимодействие. При этом при этом соотношение чисел атомов в соединении соответствует его химической формуле АmВn. Химическое соединение имеет свою кристаллическую решетку, которая отличается от кристаллических решеток компонентов. Химические соединения имеют однородную структуру, состоящую из одинаковых по составу и свойствам зерен.

Уравнение Гиббса

Правило фаз записывается следующим образом:

где j — число фаз (например, агрегатных состояний вещества);

v — число степеней свободы, то есть независимых параметров (температура, давление, концентрация компонентов), которые полностью определяют состояние системы при равновесии и которые можно менять без изменения числа и природы фаз;

k — число компонентов системы — число входящих в систему индивидуальных веществ за вычетом числа химических уравнений, связывающих эти вещества. Иначе говоря, это минимальное количество веществ, из которых можно приготовить каждую фазу системы.

n — число переменных, характеризующих влияние внешних условий на равновесие системы.

При переменных давлении и температуре правило фаз сводится к выражению:

В случае однокомпонентной системы оно упрощается до:

,

Отсюда видно, например, что в однокомпонентной системе три фазы (j=3) могут сосуществовать при числе степеней свободы v, равном нулю, то есть при фиксированных давлении и температуре, что соответствует тройной точке на фазовой диаграмме. Две фазы (j=2) сосуществуют при произвольном измененнии либо давления, либо температуры, когда вторая из этих переменных не является независимой (v=1), то есть двухфазному равновесию на фазовой диаграмме соответствует линия. Если фаза одна (j=1), число степеней свободы системы равно двум, то есть температура и давление могут менятся независимо в пределах некоторой области на фазовой диаграмме — пока система не окажется на одной из линий двухфазного равновесия.

Иногда правило фаз записывают следующим образом:

то есть при равновесии число фаз в системе меньше либо равно числу компонентов плюс 2.

Математическая интерпретация правила фаз[

Математика позволяет описать явления природы на символическом языке различными способами. Удачная интерпретация правила фаз возможна с помощью теории графов. Уравнение j + v = k + 2 может быть рассмотрено очень наглядно, как соотношение между вершинами, рёбрами, гранями и объёмами некого графа.

7. Основные типы диаграмм состояния двойных сплавов (I-IV типов): механических смесей, неограниченных и ограниченных твердых растворов, химических соединений. Правило отрезков и правило рычага

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния показывает строение сплава в зависимости от соотношения компонентов и от температуры. Она строится экспериментально по кривым охлаждения сплавов (рис. 1). В отличие от чистых металлов сплавы кристаллизуются не при постоянной температуре, а в интервале температур. Поэтому на кривых охлаждения сплавов имеется две критические точки. В верхней критической точке, называемой точкой ликвидус

(tл), начинается кристаллизация. В нижней критической точке, которая называется точкой
солидус
(tс), кристаллизация завершается. Кривая охлаждения механической смеси (рис. 1, а) отличается от кривой охлаждения твердого раствора (рис. 1, б) наличием горизонтального участка. На этом участке происходит кристаллизация эвтектики.
Эвтектикойназывают механическую смесь двух фаз, одновременно кристаллизовавшихся из жидкого сплава. Эвтектика имеет определенный химический состав и образуется при постоянной температуре.

Рис. 1 – Кривые охлаждения сплавов: а – механической смеси,б – твердого раствора Линия диаграммы состояния на которой при охлаждении начинается кристаллизация сплава называется линией ликвидус,

а линия на которой кристаллизация завершается —
линией солидус.
Виды диаграмм состояния. Диаграмма состояния сплавов, образующих механические смеси(рис. 2), характеризуется отсутствием растворения компонентов в твердом состоянии. Поэтому в этом сплаве возможно образование трех фаз: жидкого сплава Ж, кристаллов А и кристаллов В. Линия АСВ диаграммы является линией ликвидус: на участке АС при охлаждении начинается кристаллизация компонента А, а на участке СО — компонента В. Линия DС является линией солидус, на ней завершается кристаллизация А или В и при постоянной температуре происходит кристаллизация эвтектики Э. Сплавы концентрация которых соответствует точке С диаграммы называются эвтектическими,

их структура представляет собой чистую эвтектику. Сплавы, расположенные на диаграмме левее эвтектического, называются
доэвтектическими,
их структура состоит из зерен А и эвтектики. Те сплавы которые на диаграмме расположены правее эвтектического, называются
заэвтектическими,
их структура представляет собой зерна В, окруженные эвтектикой.

Рис. 2 – Диаграмма состояния сплавов, образующих механические смеси Диаграмма состояния сплавов с неограниченной растворимостьюкомпонентов в твердом состоянии изображена на рис. 3. Для этого сплава возможно образование двух фаз: жидкого сплава и твердого раствора a. На диаграмме имеется всего две линии, верхняя является линией ликвидус, а нижняя — линией солидус.

Рис. 3 – Диаграмма состояния сплавов с неограниченной растворимостьюРис. 4 – Диаграмма состояния сплавов с ограниченной растворимостью компонентов в твердом состоянии

Диаграмма состояния сплавов с ограниченной растворимостьюкомпонентов в твердом состоянии показана на рис. 4. В этом сплаве могут существовать три фазы — жидкий сплав, твердый раствор a компонента В в компоненте А и твердый раствор b компонента А в компоненте В. Данная диаграмма содержит в себе элементы двух предыдущих. Линия АСВ является линией ликвидус, линия АОСЕВ — линией солидус. Здесь также образуется эвтектика, имеются эвтектический, доэвтектический и заэвтектический сплавы. По линиям РО и ЕС происходит выделение вторичных кристаллов aII и bII (вследствие уменьшения растворимости с понижением температуры). Процесс выделения вторичных кристаллов из твердой фазы называется, вторичной кристаллизацией.

Диаграмма состояния сплавов, образующих химическое соединение(рис. 5) характеризуется наличием вертикальной линии, соответствующей соотношением компонентов в химическом соединении АВ. Эта линия делит диаграмму на две части, которые можно рассматривать как самостоятельные диаграммы сплавов, образуемых одним из компонентов с химическим соединением. На рис. 5 изображена диаграмма для случая, когда каждый из компонентов образует с химическим соединением механическую смесь.


Рис. 5 — Диаграмма состояния сплавов образующих химическое соединение

В процессе кристаллизации изменяются и концентрация фаз (поэтому составжидкости изменяется), и количество каждой фазы (при кристаллизации количество твердой фазы увеличивается, а жидкой уменьшается). В любойточке

диаграммы, когда в сплаве одновременно существуют две фазы, можно определить количество обей фаз и их концентрацию. Для этого служит так называемое
правило рычага, или правило отрезков,
8. Связь межу свойствами сплавов и типом диаграммы состояний (диаграммы Курнакова)

Так как вид диаграммы состояния, также как и свойства сплава, зависит от того, какие соединения или какие фазы образовали компоненты сплава, то между ними должна существовать определенная связь. Эта зависимость установлена Курнаковым Н.С.

Рейтинг
( 1 оценка, среднее 4 из 5 )
Понравилась статья? Поделиться с друзьями:
Для любых предложений по сайту: [email protected]
Для любых предложений по сайту: [email protected]